WC-8Co与Al2O3-TiC两种拉拔模具磨损行为研究
杨学锋, 王守仁, 杨丽颖, 王砚军, 张冰, 宋培龙
济南大学 机械工程学院, 济南250022

杨学锋(1977-), 男, 博士, 副教授. E-mail:me_yangxf@ujn.edu.cn

摘要

采用冷、热压烧结技术分别制备了WC-8Co和Al2O3-TiC两种拉拔模具. 研究了该两种不同拉拔模具用于实际拉拔加工45#钢线时的摩擦磨损行为, 并对其磨损机理进行了分析. 结果表明: 两种拉拔模具均具有较好的强度和硬度, 能较好地进行拉拔加工, 其内孔磨损在工作区及定径区最为严重, 磨损面有金属脱落元素、模具颗粒脱落元素及润滑脂残留物. WC-8Co和Al2O3-TiC两种拉拔模具的磨损机理不尽相同, WC-8Co模具主要为粘着磨损和磨粒磨损, 而Al2O3-TiC模具则以磨粒磨损和表面疲劳磨损为主. Al2O3-TiC拉拔模具更适合于45#钢线材的拉拨.

关键词: 拉拔模具; 磨损行为; 硬质合金; 复合陶瓷
中图分类号:TQ174;TH117   文献标志码:A    文章编号:1000-324X(2012)08-0876-07
Research on the Wear Behaviors of WC-8Co and Al2O3-TiC Conical Dies
YANG Xue-Feng, WANG Shou-Ren, YANG Li-Ying, WANG Yan-Jun, ZHANG Bing, SONG Pei-Long
School of Mechanical Engineering, University of Jinan, Jinan 250022, China
Abstract

Two types of conical dies, WC-8Co and Al2O3-TiC, were fabricated by way of cold and hot press sintering method, respectively. The wear and tear behaviors were investigated when the die samples were applied on the real 45 steel wire drawing process. After that, the friction mechanisms under the experimental phenomena were carefully studied. It is found that both of there two types of conical dies showed reasonable hardness and strength, indicating acceptable drawing ability. Further study reveals that the deformation zone and the invariable zone are the most worn area of the inner bore surface. Metal shedding, fallen-off granules from dies and leftover of lubrication grease are observed on the surface. Two different wear mechanisms for WC-8Co (adhesive and abrasive wear) and Al2O3-TiC (adhesive and abrasive wear) are then concluded. By comparison, conical die made from Al2O3-TiC is more suitable for 45 steel wire drawing process.

Keyword: conical die; wear behaviors; cemented tungsten carbide; ceramics composite

各种金属线材拉拔加工中, 拉拔模具是易耗品, 其成本在拉拔加工中占有很大的比重[ 1], 约为拉拔生产费用的50%. 拉拔模具材料主要分为合金钢模、硬质合金模、陶瓷模及金钢石模. 在拉拔加工中, 拉拔模具工作区和定径区连续与被加工线材接触, 并发生剧烈滑动摩擦, 接触区处于高温、高压状态[ 2, 3]. 发生在摩擦表面的磨损造成模具损坏而失效, 严重影响线材的尺寸精度和表面质量[ 4, 5, 6, 7, 8, 9]. 硬质合金和工程陶瓷具有抗磨、耐热、耐腐蚀等性能, 其良好的物理机械性能对加工中摩擦磨损行为产生积极的影响[ 10, 11, 12, 13, 14, 15, 16, 17, 18], 符合拉拔模具的工作条件, 适合用于拉拔模具. 目前, 在中小直径线材生产中常用的为硬质合金模及陶瓷模, 其中WC-8Co和Al2O3-TiC两种拉拔模具是典型代表. 但在高压摩擦过程中, 模具不可避免地发生磨损, 其磨损形式不尽相同, 且磨损率和摩擦因数较高, 影响线材的表面质量和机械性能[ 3, 19]. 拉拔模具的减摩抗磨及拉拔力的降低是拉拔模具材料及结构设计的共同目标. 拉拔模具的磨损及润滑成为近年来国内外研究的热点, 它的主要磨损形式有磨粒磨损、粘着磨损、摩擦磨损、腐蚀磨损、表面疲劳磨损及擦伤等[ 20, 21], 针对不同的线材以及拉拔工艺, 其磨损行为不同. 如何保证线材的尺寸精度和良好表面质量并提高模具使用寿命是十分迫切的问题, 而模具内孔的摩擦磨损是解决问题的出发点.

针对典型拉拔金属线材, 本工作采用实际拉拔加工及表面形貌分析等技术, 通过硬质合金及陶瓷两种拉拔模具的摩擦磨损表面形貌和化学成分的观察与分析, 揭示两种拉拔模具的摩擦磨损特性, 旨在为拉拔模具材料优化设计、合理选材及拉拔加工中磨损机制研究提供实验依据.

1 实验
1.1 拉拔模具的制备

WC-8Co拉拔模具在济南市冶金科学研究所定制. WC粉末, 纯度大于99.8%, 密度为15.63 g/cm3; 钴粉, 纯度大于99.9%, 密度为8.9 g/cm3. 两者粉末平均粒径小于0.5 μm. 以乙醇作介质进行混合强化球磨. 两种原料按质量比92: 8在球磨筒中进行充分混合, 混料时间24 h. 混合粉末在干燥箱干燥后在流动氮气气氛中过筛(φ150 μm). 采用冷压工艺成形, 压力为200 MPa. 采用无压烧结工艺制备拉拔模具, 烧结温度为(1450±3)℃, 保温10~30 min, 烧结气氛为氮气.

Al2O3-TiC陶瓷拉拔模具制备选用原料为α-Al2O3粉末, 纯度大于99.9%, 密度为3.99 g/cm3, 粉末平均粒径小于0.5 μm. TiC粉末纯度大于99.8%, 密度为4.25 g/cm3, 粉末平均粒径小于0.5 μm. 添加少量Mo、Ni金属微粒为粘结剂, 以乙醇作介质进行混合强化球磨. 按照物理化学相容性原则计算分析, 两种原料按体积比在球磨筒中进行充分混合: Al2O3占45%, TiC占55%, 混料时间48 h. 混合粉末在干燥箱干燥后在流动氮气气氛中过筛(φ150 μm). 采用热压烧结工艺在特制高强度石墨模具中制备Al2O3-TiC陶瓷拉拔模具, 烧结温度为(1750±3)℃, 升温时间25 min, 在1300℃以上开始逐步加压, 压头压力为30 MPa, 保温10 min, 烧结气氛为氮气.

用0.5 μm B4C微粒作为磨料, 铸铁作为研磨工具, 机油作为润滑剂, 采用机械手动相结合的研磨方法对制备的拉拔模具进行研磨加工, 相对转速为60 r/min. 设计出热装配钢套结构, 对制备的拉拔模具进行过盈装配. 对其主要性能进行测定评估, 技术要求和性能指标均满足拉拔过程的要求. 图1为拉拔模具沿轴线采用线切割后的截面形貌. 其主要磨损区域为工作区和定径区. 表1为WC-8Co及Al2O3-TiC拉拔模具材料的相关物理机械性能.

图1 拉拔模具内孔截面形貌Fig. 1 Surface of the inner bore in conical die

表1 WC-8Co及Al2O3-TiC拉拔模具材料的相关物理机械性能 Table 1 Relative physical mechanical properties of WC-8Co and Al2O3-TiC conical dies
1.2 拉拔实验

实验选用制备的WC-8Co和Al2O3-TiC两种拉拔模具在拉拔机上进行拉拔, 拉拔线材为45#钢, 直径为4 mm, 拉拔后直径为3.6 mm, 压缩比为10%. 润滑剂选用皂基润滑脂, 由钙钠基稠化剂、基础油和添加剂组成, 含有Ca、Na、K等元素. 在相同工况下察看拉拔力的变化规律.

1.3 摩擦磨损表面观测

拉拔模具内孔在拉拔加工过程中与线材发生滑动摩擦. 拉拔加工实验完成后, 用线切割沿轴线剖开, 采用乙醇作介质在超声波清洗机内清洗其内孔表面并烘干, 密封保存. 采用S-2500扫描电子显微镜观察拉拔模具内孔磨损表面微观形貌, 采用LinkISIS300能谱仪分析拉拔模具内孔磨损表面成分, 探索拉拔模具内孔磨损表面的摩擦磨损机理以及对拉拔性能的影响.

2 结果与分析
2.1 WC-8Co拉拔模具磨损形貌分析

图2为WC-8Co拉拔模具磨损后内孔形貌及EDS分析图, 图2(a)中SEM照片分为三部分, 左侧部分为内孔磨损面上粘结的杂质, 中间平滑部分为磨损面, 右侧为硬质合金拉拔模具断裂面. 经过EDS分析, 试样左侧粘结杂质成分包含Fe元素、WC及皂基润滑脂元素(如图2(b)所示). 可见, 粘结杂质成分包含了拉拔线材、拉拔模具基体材料及皂基润滑脂多种元素. 中间部分较为平滑, 由图2(c)的EDS结果可知, 其主要成分为WC-8Co拉拔模具基体成分, 并伴有少量Fe元素和皂基润滑脂成分. 图2(d)为WC-8Co基体断面, 其EDS能谱显示其成分为WC-8Co基体.

图2 WC-8Co拉拔模具磨损后内孔形貌及EDS分析图Fig. 2 SEM image and EDS analyses of the worn surface of WC-8Co conical die

粘结在内孔表面的杂质形貌及其组成的EDS分析结果如图3所示, 分别对白色框内的不同种类杂质进行了EDS成分测定, 其结果如图3(b)、(c)、(d)所示, 这三种杂质分别为: 脱落的微粒、骨架及黑色填充物. 由图3(b)能谱分析结果可知, 脱落的微粒主要由WC颗粒及Fe组成. 图3(d)能谱分析图可见, 黑色填充物为Fe元素组成, 并伴有皂基润滑脂. 图3(c)可见, 骨架主要由粘着在拉拔模具表面的Fe元素构成.

图3 WC-8Co拉拔模具内孔粘结物微观形貌及其EDS分析结果Fig. 3 SEM image and EDS analyses of leftovers in the inner bore of WC-8Co conical die

WC-8Co拉拔模具内孔磨损面显微照片如图4所示. 可见整个表面沿拉拔方向分布着许多摩擦痕迹, 在局部有颗粒脱落现象. 整个磨损区域并不是完全与线材接触, 实际承载面比理论值小. 图5为局部磨损微观形貌放大图, 在图5(a)中可见, 在摩擦区域附近伴生有空隙, 周围的颗粒具有明显磨损的痕迹, 在较大的拉拔力作用下, 部分WC-8Co颗粒与基体的键合断裂, 造成脱落. 在图5(b)中可见, 原本平滑的表面受到较大摩擦力发生晶粒脱落现象, 产生空隙. 而其他晶粒表面具有明显磨损痕迹.

图4 WC-8Co拉拔模具内孔磨损面显微照片Fig. 4 SEM image of the worn surface of WC-8Co conical die

图5 WC-8Co拉拔模具内孔局部脱落颗粒Fig. 5 SEM images of fallen granules in the worn surface of WC-8Co conical die

图6为WC-8Co拉拔模具内孔表面磨损与未磨损区域形貌及EDS分析结果. 由元素组成可见浅色区域和深色区域元素组成完全不同. 浅色区域由皂基润滑脂、Fe及WC-8Co元素构成. 而深色区域由基体元素构成. 因此, 摩擦区域与未摩擦区域可由图6中颜色的深浅来判断, 深色为未摩擦区域, 而浅色为摩擦区域. 由图6(a)可见, 摩擦区域与未摩擦区域完全不同, 摩擦区域有明显的擦痕, 通过EDS分析可见, 两区域元素成分不一, 摩擦区域有WC-8Co基体材料、45#钢线材Fe元素及皂基润滑脂, 粘着现象明显, 如图6(c)所示. 而在未磨损表面, 其元素只有WC-8Co基体, 如图6(b)所示.

图6 WC-8Co拉拔模具内孔表面磨损与未磨损区域形貌及EDS分析结果Fig. 6 SEM image and EDS analyses of worn surface and unworn surface of WC-8Co conical die

2.2 Al2O3-TiC陶瓷拉拔模具磨损形貌分析

陶瓷材料的耐磨性能与材料的Veckers硬度和断裂韧性成正比. 实验所得Al2O3-TiC陶瓷拉拔模具Veckers硬度为21.5 GPa, 断裂韧性为4.9 MPa·m1/2, 具有高硬度和良好的断裂韧性, 理论上实验材料具有良好的耐磨性. 先前实验中, 制备Al2O3-TiC拉拔模具具有良好的耐磨性, 并且随着转速的提高, 试样磨损率呈逐渐下降的趋势[ 3, 16, 19, 22], 陶瓷拉拔模具材料在高速下的滑动摩擦性较好, 高速下的耐磨性要优于低速.

实际拉拔过程中, Al2O3-TiC陶瓷拉拔模具入口区表面较平滑, 只存在少量研磨时留下的凹坑, 整个入口区不存在大量的摩擦磨损痕迹. 但是, 在高倍SEM照片下观察, 可以发现, 在模具入口区部分位置存在少量在线材穿入时的擦伤痕迹, 擦伤表面

不严重, 如图7(a)所示. 可见, 入口区在拉拔加工中与线材不接触, 压应力值较低, 无严重磨损痕迹, 但是容易发生少量擦伤. 因此, 在拉拔加工之前对线材进行良好的矫直, 同时尽量确保线材穿入方向与拉丝模轴线重合可以减少润滑区的擦伤.

图7 Al2O3-TiC陶瓷拉拔模具磨损区域SEM照片(a) Entrance zone; (b) Deformation zoneFig. 7 SEM images of the worn surfaces in inner bore of Al2O3-TiC conical die

图7(b)为Al2O3-TiC陶瓷拉拔模具工作区SEM照片, 可见工作区沿着线材拉拔方向有明显的机械犁痕, 伴有细小颗粒的脱落, 表面质量不如润滑区, 局部伴有颗粒拔出形成的凹坑存在, 磨损严重区域发现有微裂纹.

图8为Al2O3-TiC陶瓷拉拔模具工作区微观形貌, 可见在磨损区域中, Al2O3-TiC陶瓷拉拔模具磨损面较为平坦, 没有WC-8Co模具出现的大量颗粒脱落[ 16, 19]. 在图8(a)中可见, 细微部分出现小颗粒拔出留下的凹坑和微细横向裂纹. 在图8(b)中可见磨损严重区域出现沿拉拔方向的微细裂纹, 但磨损面较为平整, 看不出单独颗粒的形貌, 较WC-8Co拉拔模具稍好.

图8 Al2O3-TiC陶瓷拉拔模具工作区SEM照片Fig. 8 SEM images of deformation zone of Al2O3-TiC conical die

图9为Al2O3-TiC陶瓷拉拔模具工作区磨损后内孔形貌及EDS分析结果. 由图9(a)可见, 在磨损面有少量颗粒状脱落物存在, 并伴有微裂纹碎裂处产生的凹坑. 图9(b)和(c)分别为局部颗粒脱落物的EDS分析结果. 可见, 脱落物主要包括皂基润滑脂、金属颗粒和模具基体颗粒残存物元素.

图9 Al2O3-TiC陶瓷拉拔模具工作区磨损后内孔形貌及EDS分析结果Fig. 9 SEM image and EDS analyses of the worn zone of Al2O3-TiC conical die

2.3 两种拉拔模具磨损机理

拉拔加工中, 金属线材与拉拔模具摩擦副之间存在微观凹凸不平. 在拉拔力作用下, 线材与模具发生相对运动, 突出的尖端划破润滑膜接触到一起导致磨损. 拉拔模具磨损行为示意图如图10(a)所示, 由于模具基体材料颗粒硬度大于金属线材, 促使线材发生塑性变形. 而另一部分应力较大的区域会在线材表面产生微切削运动, 刮下一层金属, 并与润滑脂残存在空隙处, 形成粘着磨损, 如图10(b)所示, 磨损面存有润滑脂和金属微粒的粘着层. 同时, 连接强度较低的模具颗粒在较大拉拔力的作用下从基体上脱落, 沿拉拔方向在模具或线材表面形成一道道犁痕, 形成磨粒磨损, 如图10(c)所示, 磨损面有拉拔模具基体微粒脱落, 磨粒磨损现象明显. 而在长时间拉拔中, 颗粒在变应力作用下产生疲劳脱落, 在模具表面形成凹坑, 发生表面疲劳磨损, 由图10(d)可见, 拉拔模具基体磨损面形成微裂纹, 在拉拔力的反复作用下, 会导致裂纹扩展, 最终形成断裂造成颗粒脱落, 表面疲劳磨损产生.

图10 拉拔模具磨损行为示意图(a)及高倍磨损形貌(b,c,d)Fig.10 Wear behaviors diagram (a) and micrographs of worn surface of conical dies (b,c,d)(b) Adhesive wear; (c) Abrasive wear; (d) Surface fatigue wear

WC-8Co拉拔模具磨损行为主要是粘着磨损及磨粒磨损, 两种磨损行为特征十分明显. 图2左侧区域为粘着磨损. 从EDS分析结果可见, 其粘着磨损面有Fe元素及皂化润滑脂元素. 通过磨损面可见, 被拉拔线材与拉拔模具摩擦副两对偶表面间实际接触面积很小, 接触点应力很高, 在拉拔力作用下, 接触点温度升高, 甚至高达1000℃以上, 而基体温度一般较低, 因此一旦脱离接触, 其接触点温度瞬间下降. 摩擦副对偶表面处于这种高温和高应力状态下, 润滑脂膜发生破裂, 使拉拔模具颗粒中突出的微峰与现在表面接触, 形成实际接触面积. 由于模具基体颗粒硬度大于线材, 产生微切削运动并发生粘着, 被拉拔线材在微小局部被切下, 随后在滑动中粘着点被剪断, 与皂基润滑脂残存在线材与模具脱落的凹坑中. 由于被切下的线材在高温骤冷下相当于淬火处理, 硬度比被拉拔线材高, 且模具与线材的相对运动使表面润滑膜破坏更严重、更易粘着. 这种粘着、剪断、再粘着的交替过程就构成了拉拔模具中的粘着磨损. 可见, 硬质合金拉拔模具粘着磨损初期只是轻微磨损, 随着时间的推移, 模具表面出现擦伤, 并逐渐导致模具失效.

在WC-8Co拉拔模具摩擦表面可清晰地看到摩擦副对偶表面沿滑动方向形成划痕, 这是磨粒磨损的典型特征. 在拉拔过程中, 模具中尖锐的基体颗粒起到微切削作用, 拉拔力将颗粒尖端压入金属线材表面, 相对运动时对金属表面产生犁刨作用, 形成磨屑和磨痕. 一部分没有尖端的基体颗粒具有很高的硬度, 拉拔过程中在载荷作用下压入金属线材表面并在其上划过. 使金属线材表面发生严重的塑性变形, 压痕两侧的材料受到损伤, 从表面挤出或剥落下来形成磨屑. 由图4、5可见, WC-8Co拉拔模具磨损表面在载荷的重复作用下, 磨损表面产生疲劳破坏, 磨粒松动, 从表层剥落下来而形成磨屑和磨痕, 磨损表面存在颗粒脱落而留下凹坑.

在拉拔过程中, Al2O3-TiC陶瓷拉拔模具内孔表面区域磨损形貌不尽相同. 同WC-8Co拉拔模具磨损一样, 在工作区和定径区最为严重, 其磨损形式主要以磨粒磨损为主, 在磨损面没有发现大面积粘着磨损产生的擦伤现象. 由于采用热压烧结工艺, 在SEM照片中, 磨损面看不出明显颗粒形貌, 经过长时间拉拔实验, 在载荷重复作用下, 在磨损区域局部出现微裂纹. 分析原因可知, 模具与金属线材摩擦表面在接触过程中, 受到拉拔力反复作用, 在表面应力集中源(如表面缺陷、磨损痕迹等)出现初始裂纹, 形成表面疲劳磨损.

图11为WC-8Co与Al2O3-TiC拉拔模具表面磨损行为照片. 图11(a)为WC-8Co拉拔模具粘着磨损形貌, 图11(b)为其磨粒磨损形貌. 图11(c)为Al2O3-TiC拉拔模具磨粒磨损形貌, 图11(d)为其表面疲劳磨损形貌. 从磨损面分析可见, WC-8Co呈现粘着磨损及磨粒磨损, 而Al2O3-TiC陶瓷拉拔模具以磨粒磨损和表面疲劳磨损为主, 未见大面积粘着现象. 粘着磨损导致线材与模具粘结, 影响线材的尺寸精度及表面质量. 因此, 在对45#钢进行拉拔加工时, 采用Al2O3-TiC陶瓷拉拔模具较WC-8Co更为适用.

图11 WC-8Co与Al2O3-TiC拉拔模具表面磨损形式Fig. 11 SEM images showing the wear behaviors of WC-8Co (a, b) and Al2O3-TiC wire conical die (c, d)(a) Adhesive wear; (b, c) Abrasive wear; (d) Fatigue wear

3 结论

1) 从磨损形貌分析, Al2O3-TiC陶瓷拉拔模具比WC-8Co模具更适用于45#钢材的拉拔加工.

2) 拉拔模具中, 在工作区和定径区磨损最为严重, 其磨损面残存拉拔过程中使用的皂基润滑脂、脱落的模具颗粒及金属线材颗粒. 实际摩擦面积比理论摩擦面积小很多, 摩擦痕迹明显.

3) WC-8Co拉拔模具的磨损机理以粘着磨损和磨粒磨损为主, 而Al2O3-TiC陶瓷拉拔模具的磨损形态以磨粒磨损和表面疲劳磨损为主.

(a

)

(b)

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